Elección de la resistencia snubber TRIAC para la conmutación polivalente

Question

Estoy diseñando un circuito para conmutar una carga de 240V AC y no he hecho mucho con el control de potencia AC antes. Estoy planeando usar un Fairchild MC3043-M conductor TRIAC acoplado ópticamente junto con un BT138-600 NXP BT138-600 TRIAC . Consulte el siguiente diagrama de la hoja de datos:

Se comenta que para cargas altamente inductivas (factor de potencia < 0,5), se debe cambiar este valor a 360R. Una de las cargas que estoy conmutando es un ventilador de CA (0,8A) que es obviamente inductivo aunque no tengo idea del factor de potencia probable, y la otra es un router que utiliza una fuente de alimentación conmutada de 20W.

Mi pregunta es para hacer el circuito universal teniendo en cuenta que no es para el diseño de un producto comercial y puedo utilizar para otros fines en el futuro ¿hay alguna desventaja de usar siempre un 360R (bueno supongo que voy a utilizar 390R), además de necesitar una mayor potencia nominal de la resistencia? ¿También algún consejo para calcular la disipación de potencia a través de la resistencia suponiendo una carga de 5A que es lo que estoy planeando usar como valor del fusible?

Answer 1

Los TRIAC se desconectan con una corriente (casi) nula. Es habitual que los interruptores que conmutan pasivamente a corriente cero experimenten un escalón de tensión que haga sonar la inductancia y la capacitancia parásitas del circuito. Hay dos problemas:

• La tensión de pico del timbre puede superar la capacidad del TRIAC.
• Los TRIAC también tienen un valor nominal máximo $\frac {\text {dV}} {\text {dt}}$ que si se excede hará que el TRIAC se dispare espontáneamente.

Para amortiguar la energía en los elementos parásitos se utilizaría un snubber, como el de tu figura 13. La inductancia estará en la carga ( $L_L$ ), ya que es habitual utilizar TRIACs para el control de motores que son inductivos. La capacitancia parásita es la capacitancia del TRIAC $C_T$ . El amortiguador funciona proporcionando una adaptación de impedancia a la $L_L$ $C_T$ resonancia. Resistencia del amortiguador $R_s$ se añade a la resistencia de la carga $R_L$ para igualar la impedancia característica Zo = $\sqrt{\frac{L_L}{C_T}}$ . Te dicen que uses un valor más alto para $R_s$ para cargas con mayor inductancia porque Zo aumenta con el incremento de $L_L$ .

Normalmente, querrá utilizar un valor para $C_s$ que es 10 veces $C_T$ . Para un TRIAC de tamaño medio (uno que maneje unos 10A) $C_T$ suele ser de unos 100pF. No he visto una especificación para $C_T$ en la hoja de datos del TRIAC NXP BT138. El mejor valor para el $R_s$ es Zo- $R_L$ .

Aquí está un enlace a una app-note que proporciona más detalles.

Answer 2

Cuando el TRIAC se apaga el condensador y la inductividad será un oscilador. La resistencia atenuará la oscilación. Si R es mayor, la atenuación será mucho mayor.

Para la disipación de potencia puedes calcular la reactancia de la capacidad y calcular la corriente máxima cuando el TRIAC está apagado. Entonces puedes calcular la pérdida de potencia de la resistencia.